高PF反激临界模式开关电源的环路设计
其中极点的频率为，可以使得存两倍电网频率处增益远小于1，而零点位于开环增益过零附近来提升相位，以保证相位裕度。
由于电网变换或负载变化将引起误差放大器的变化，其变化量为△Vcomp在乘法器输出端修正整流正弦波电压的幅值Vcx，因此，乘法器方块的传递函数为：
其中RS是检测电阻。
小信号分析指出，反激拓扑中电流控制模式下的功率级传递函数为：
反馈网络可以有不同的结构，文中考虑的是使用光耦作为初级与次级电气隔离、TL431作为参考电压和放大器组成的结构。图3为电路采用的反馈网络电路图，增益H(S)可以写为：
其中CTR为光耦传输比。
除误差放大器，系统的开环增益G(S)为：G(S)=G2G3G4(S)H(S)，误差放大器的增益G1(S)和开环增益G(S)在剪切频率处应该满足：F(S)=G1(S)G(S)=1且有45度左右的相位裕量。
3 环路参数设置和定量计算
3．1 环路参数设置
在设计控制环路时，首先选择光耦的输出晶体管工作电流Ic，一般选择较小的电流值(如1 mA)，这样不仅可以延长器件寿命，而且有利于实现在两倍电网频率处保持反馈网络低增益，利于环路的稳定。因为L6561内部的参考电压是2．5 V，所以闭环工作时VE的静态值应在2．5 V附近，则R4的值可由式子计算出来：
电阻R5是光耦的限流保护电阻，同时有利于降低环路干扰，使系统不容易产生震荡。R5的计算公式为：
其中1 V是光耦两端的典型压降。为了使反馈网络可以在二倍工频处取得比较低的增益，R5的值尽量取接近式(9)计算的最大值。然后根据输出电压选择RO1和RO2：
其中2．5是TL431内部基准电压，IRO2是流经RO2的电流。
电阻R2是L6561内部运放的反向输入端电阻，用于检测叠加在VE上的纹波电压，R2是为了保证该叠加的纹波电压不会使L6561进入动态过压保护状态(即进入COMP脚的输入电流不应大于40μA，否则芯片进入过压保护状态)，因此R2近似为：
与RO1和RO2并联的电容(一般为μF范围)起软启动功能，避免建立输出时电压过冲，特别是轻载。
3．2 定量计算
为了保证在半个电网周期内维持Vcomp为恒定值和电路具有较高PF值，要求控制环路的带宽应该不大于100 Hz，所以环路的带宽只能降低，设计时取整个开环电路的穿越频率为50 Hz，相位裕量大于45度。
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