不连续模式反激变换器的基本原理和电路设计
大或者Vdc的减少引起误差放大器增加Ton以保持Vo为常数,参看(3)式。Ton的增加导致死区时间Tdt的减小,甚至次级电流在Q1下一个导通时间开始之前没有下降到 0,这就是连续模式的开始。如果误差放大器没有非常低的带宽来应付这种情况,电路就会发生振荡。为保证电路保持不连续模式,最大导通时间要要满足以下关系
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(7)
(8)
由(7)式计算得出,Lp由(8)式计算得出。
如果是MOSFET,应该将从(9)式得出的计算值增大5-10倍作为峰值额定电流,以便它的导通电阻足够低,产生低压降。
4.5原边和副边均方根电流
原边电流是具有峰值Ip(由(9)式计算得出)的三角波。它的均方根值是
(10)
(11)
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是确定的。
(9)
和![不连续模式反激变换器的基本原理和电路设计](http://editerupload.eepw.com.cn/fetch/20140213/228714_2_11.jpg)
(6)
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(2b)
(2a)
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即
当Np/Nsm已经由(4)式根据确定的
计算出来时,(5)式和(6)式中就只有两个未知数,那么可以从这两个等式得出
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4.3由最小输出电阻和最小DC输入电压确定的原边电感
从(3)式,原边电感为
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4.4开关峰值电流,最大电压应力
如果是双极性三极管,在峰值电流为
时应该有可接受的高增益。这里
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如果是MOSFET,应该将从(9)式得出的计算值增大5-10倍作为峰值额定电流,以便它的导通电阻足够低,产生低压降。
4.5原边和副边均方根电流
原边电流是具有峰值Ip(由(9)式计算得出)的三角波。它的均方根值是
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这里Ip和
由(9)式和(7)式给出。
副边电流是峰值为Is=Ip(Np/Ns)的三角波,导通时间为Tr,原边/副边匝数比Np/Ns由(4)式给出,Tr=(T-Ton)。则次级均方根电流为
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知道了均方根电流,就可以确定变压器原边和副边的线径。按500圆密耳/安培计,将上述计算的均方根值乘以500,即得到导线的圆密耳值。
4.6 输出滤波电容的确定
输出滤波电容根据输出电压纹波的要求来确定。必须保证在最大输出电流(Io(max))时电压纹波(△V)仍然在规定范围内
由于在开关管关断的瞬间,副边峰值电流流过输出电容的等效串联电阻Resr,引起电压降落。因此,实际中Co的取值比计算值大。
参考文献
[1]Switching power supply design / Abraham I. Pressmen. New York ; McGraw-Hill, c1998. c1998
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