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模态6中，uC4减小到零，为VS4的ZVS开通创造条件，此时只有漏感参与超前桥臂的ZVS。由式(3)中第2式及UC4(t7)=0可得：

由于CpLf，IoZVSm的值满足上式也一定满足式(6)。为实现VS4的ZVS开通，uC4在t7时刻减小到零，同时uC1达到

可见，Lf的能量仅在第一阶段参与C1，C4的充放电，而最终谐振电容的充放电要靠漏感储能来实现，超前桥臂的ZVS只能在一定负载范围内实现。
3．2 滞后桥臂ZCS范围
模态7中，由Ip(t8)=0，CpCA以及式(4)中的第1式可得：

为保证续流阶段初级无能量循环，模态8结束时uCA必须降到零。由式(5)可得，模态8的持续时间tm8=(CA／Io)Urec(t8)。

4 仿真与实验分析
在Pspice 9．2环境下对变换器进行仿真实验，结果表明该拓扑能够实现所有功率开关管的软开关及二极管的软换流，且次级电压应力较低。为进一步验证理论分析的正确性，研制了一台输出为48 V／20 A的实验样机，在样机上进行了波形测试分析，实验波形如图3所示。图3a，b为VS1的ZVS开通、关断波形，其中，uds为漏源电压，ugVS1为驱动电压。图3c为VS2的ZCS波形，其中，id为漏极电流。图3d为urec波形。

可见，实验结果与理论分析基本一致，实现了超前桥臂一定负载范围内的ZVS和滞后桥臂的ZCS。此外，在纯阻性负载下对变换器效率进行测试，最大效率达92％，轻载时效率仍接近90％，与传统ZVZCS三电平变换器相比，效率有所提高。

5 结论
提出的新型变换器通过谐振电容与漏感及滤波电感之间的谐振，来实现超前桥臂开关管的零电压转换，通过变压器次级绕组中心抽头对箝位电容充电及箝位电容的放电，来实现滞后桥臂开关管的零电流转换，有效地降低了次级整流管的电压应力。此外箝位电容能量通过负载放电，减小了次级占空比丢失现象，提高了变换器效率。

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关键词： 变换器 软开关 三电平 电压应力